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導電銀漿的絲網印刷適性與流變學

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導電銀漿的絲網印刷適性與流變學

堵永國，余翠娟，王震
(國防科學技術大學航天科學與工程學院，長沙 410073)

摘要：導電銀漿的性能參數對指導產品開發具有重要的意義。通過分析導電銀漿在絲網印刷成膜過程中的受力情況，指出了絲網印刷的主要特性參數；結合流變學的基本概念和模型，建立了特性參數與量化的流變學參數之間的對應關系；重點介紹了漿料流變學性質的連續旋轉、振蕩和法向拉
關鍵詞：導電銀漿；絲網印刷適性；流變學；粘度曲線；流動曲線；觸變性
中圖分類號：TM24 文獻標識碼：A 文章編號：1004-0676(2016)02-0082-09

Screen Printing Suitability and Rheology of Conductive Silver Paste

DU Yongguo, YU Cuijuan, WANG Zhen
(College of Aerospace Science and Engineering, National University of Defense Technology, Changsha 410073, China)

Abstract: The performance parameters of conductive silver paste are of great significance to guide the development of products. Through analysis of the stress of conductive silver paste in the screen printing film forming process, the main characteristic parameters of screen printing were obtained. According to the basic concept and model of the rheology, the corresponding relationship were established between the characteristic parameters and quantitative rheological parameters. The basic principles and applications of continuous rotation, oscillation and tensile test method of rheological properties of silver paste were also introduced in detail.
Key words: conductive silver paste; screen printing suitability; rheology; viscosity curve; flow curve; thixotropy

導電漿料(由于導電相多為銀，故簡稱導電銀漿)是由銀粉、粘結相、溶劑和助劑組成的高濃度多相懸浮分散體系，是用絲網印刷或其它印刷技術在不同基材上制備導電布線或面電極的厚膜電子材料，廣泛應用于各類厚膜電子元件、敏感元器件、觸摸屏、射頻識別標簽(RFID)、太陽能電池、薄膜開關、柔性電路等領域。

導電漿料是一種中間產品，需按設計的圖形絲網印刷成濕膜后再經一定的固化工藝才能得到最終的導電膜層。理想導電膜層應具有兩個主要特性：一是膜層的幾何形狀及厚度嚴格可控；二是膜層的電阻(通常用方阻表示)盡可能小。導電膜層呈固體性狀(不含揮發性有機物)，其方阻大小受膜層組成中的組元性質所影響，包括連接料(樹脂)與功能相(如銀粉)等的體積分數、形貌、尺寸、分布及界面等。相對而言，多相固體材料的成分、組織與性能之間關系的理論與實踐可用于指導其研究。而導電膜層的幾何形狀及厚度的嚴格可控則主要依賴于漿料具有良好的絲網印刷特性。換句話說，漿料具有良好的絲網印刷性能即漿料經絲網印刷獲得嚴格可控的幾何形狀及厚度的膜層性質。所謂漿料具有良好的絲印特性是定性描述，應分解并分析漿料經絲網印刷成濕膜圖形過程中的各種物理化學現象，找到影響漿料絲網印刷成膜特性的量化參數，方能指導導電漿料的研究并評價其性能。

導電漿料在存儲、絲網印刷、成膜(濕膜)及固化過程中的每個階段發生的物理現象各不相同，都要求漿料具有特定的流變特性。事實上，膜層的質量，尤其是膜層的厚度和寬度等幾何尺寸，與流變特性息息相關。同樣膜層的各種不良表現如膜層寬化、邊緣“圓齒化”、飛墨、毛刺、局部膨脹等[1]也可從漿料的流變學特征參數中分析原因。通過合適的流變學參數模擬漿料在特定條件下的流變特性，可以為漿料的配方設計和絲網印刷工藝的選擇提供依據[2]。

本文通過分析漿料的絲網印刷成膜過程，討論漿料在整個絲網印刷成膜過程中所受力的性質及漿料性狀的變化，確定影響漿料絲網印刷成膜過程的流變學參量，將漿料的絲網印刷特性對應于量化的流變學參數，結合流變學基本概念和性質，介紹漿料性能指標的測試方法。

1 漿料絲網印刷過程中的流變現象及特征參數

1.1 漿料絲網印刷成膜過程描述

銀漿從銀漿罐中倒出到最終印刷在承印物上成膜需要經過 3 個階段：一是轉移，指銀漿從銀漿罐中轉移到絲網印刷網版上；二是印刷，指銀漿在刮刀的作用下通過網孔，根據網版上網孔的分布以墨點形式分布在承印物上；三是成膜，指印刷在承印物上的銀漿在重力的作用下流平并成膜[2-3]。

絲網印刷適性的關鍵在第二個階段，即印刷階段。在該階段銀漿首先從寬闊處向窄縫間滲入，這一過程與銀漿的剪切流動性有關，銀漿太硬不行，但粘度過小也不行，遮蓋力好的銀漿就會很好地粘附在刮刀上。然后銀漿受到刮刀的擠壓以均勻的薄膜勻開，銀漿中的團聚粒子被壓潰，二級凝聚顆粒被破壞而變成一級粒子并均勻地分散開。在這一過程中，銀漿除了表現出流動性，還出現由于剪切變形引起粒子內部結構破壞的效應。剪切力并不連續起作用，只是在銀漿進入刮刀與網版漏印區域之間的瞬間才起作用，剩下的時間銀漿不受力而粘附在刮刀墨輥的表面。這樣，就出現斷續地施加力時的流動性問題。銀漿的遮蓋力不好時，銀漿就不會附著在刮刀墨輥上，因而只能得到不均勻的膜。之后，銀漿在刮刀作用下通過網版的網孔漏到承印物上，刮刀繼續前進后絲網抬起，銀漿在絲網和承印物之間被拉伸成絲，然后斷裂[2-3]。

1.2 漿料絲網印刷過程中的流變現象

銀漿在運輸、儲存以及印刷的過程中受到了不同力的作用，如重力、刮膠的剪切力、絲網的回彈力、基材產生的物理吸附力及范德瓦爾力等外力；銀漿本身也有抵抗外力作用產生流動及變形的內力，包括銀粉間的物理吸附力、大分子鏈間的相互作用力以及大分子鏈構象的回復力等。銀漿對這些外部作用的響應決定了銀漿的儲存性能、印刷適印性、細線印刷能力、印刷分辨率和印刷后膜層的高寬比等性能。

分析前述漿料絲網印刷成膜過程，如圖 1 所示。

由圖 1 可以發現該過程中漿料有 4 個重要的流變狀態，分別是：
1) 漏網前。回墨刮刀以一定速度平移運動作用于絲網上的漿料，使之存在于絲網掩膜的圖形空腔內，如圖 1 中(1)~(3)所示。此時剪切力較小且恒定，漿料內部微觀結構被適度破壞，粘度降低，漿料的響應主要是屈服與流動，達到穩態時趨于一相對穩定的粘度。可視為漿料印刷始態。

2) 漏網中。當涂覆于網版膜層圖形(即膜層圖形掩膜的空腔)上的漿料受到絲印刮膠產生的向下的分壓力及前進方向的分壓力的作用時，向下的分

壓力使掩膜空腔中的漿料壓入(擠入)網孔，漿料粘著于印刷承載物表面。漏網瞬間刮膠作用于漿料的剪切力大，剪切速率急劇增大，漿料內部的微觀結構被嚴重破壞，漿料的粘度迅速減小。

3) 刮膠前移瞬間。隨刮膠前行，絲網抬起并分離，漏印的低粘度漿料承受來自網版的拉應力，漿料內部微觀結構進一步被破壞，宏觀表現為拉長并頸縮，如圖 1 中(4)~(5)所示，直至斷裂，如圖 1中(6)所示。

1.3 漿料流變特征參數

從宏觀上分析，漿料在絲印成膜過程中的各種物理現象是在力(剪切力、拉應力等)的作用下流動及變形的結果，即各種流變現象；從微觀上看，流變過程是漿料微觀結構具有明顯時間依賴性的破壞與回復。流變過程可以分為 4 個階段，由漿料絲印過程的流變現象可總結出漿料從儲存到成濕膜全過程的流變學重要特征參數。

1) 存儲階段：要求不發生沉淀現象。流變學特征參數主要是靜置狀態下(相當于極低剪切速率)的粘度(即零剪切粘度)。

2) 從漿料罐轉移至網版階段：要求能盡快拌變稀，便于倒入網框。流變學特征參數主要是剪切變稀特性及屈服應力值。

3) 絲網印刷階段：要求具有良好的絲網印刷適應性，即能獲得幾何形狀及厚度嚴格可控的濕膜圖形。流變學特征參數有剪切力急劇增大時粘度迅速減小的程度(漏印過程)、法向拉伸力及斷裂長度的大小(絲網抬高并分離過程)。

4) 流平成膜階段：要求漿料粘度迅速增大以獲得設計的網版圖形及厚度。流變學特征參數主要有剪切速率迅速減小時粘度急劇增大的程度。

在絲網印刷適應性的定性描述與漿料流變學具體的特征參數之間建立嚴格的對應關系極其困難，但從上述分析中還是可以總結出重要的流變學特征參數：1) 不同剪切速率下的粘度值；2) 屈服應力值；3) 剪切速率突變(迅速增大和迅速減小)時的粘度變化特性；4) 法向拉伸力和斷裂長度。

2 流變學基本概念

銀漿從銀漿罐中到最終印刷在承印物上成膜的性狀變化頗為復雜，其實質是力對漿料的作用。與力對固體材料作用的響應不同，由于銀漿是由粘結劑、導電填料、溶劑和添加劑組成的一種高粘度多相懸浮分散體系，在剪切力作用下呈現出更為復雜的流動規律及結構形態的改變，其性質具有明顯的時間依賴性，需用流變學基本理念分析其流變特性，并建立相應流變特性的正確測試方法。

2.1 流變學基本概念

銀漿具有粘彈性屬性，在力作用下產生流動和變形。經典力學認為，流動和變形是兩個范疇的概念，流動屬于液體的屬性，而變形則為固體的屬性。液體在流動時表現出粘性行為，發生的是永久變形，形變不可恢復且形變過程伴隨有能量的損耗；固體材料在發生彈性變形時，其產生的彈性應變在外力撤銷后能夠恢復，且伴隨有能量的貯存，形變恢復時還原能量。流變學研究的材料性質介于液體和固體之間，既具有一定的彈性也具有一定的粘性，即所謂粘彈性。也可以說，流變學是一門研究在外力作用下物體變形和流動的科學[4-6]。

2.2 平行板模型、剪切應力與剪切速率

平行板模型有助于理解剪切應力(τ)、剪切速率(γ•)和粘度(η)的定義，平行板模型如圖 2 [4, 7]所示。圖 2 中剪切應力 τ 是指在單位液層面積上所需施加的使液層間產生相對運動的力，單位為N/m2，即 Pa。在剪切力作用下，各液層間相對運動，但各層間的速度不同，所形成的速度梯度即為剪切速率γ•。表達式為：

式中，F 為液層受力，N；A 為液層面積，m2；v 為流速，m/s；y 為液層間的間隙高度，m。

2.3 粘度

粘度 η 描述的是流體抵抗剪切力引發的流動的能力，反映了液體發生流動時內摩擦力的大小，粘度的數值為剪切應力與剪切速率的比值，如式(3)所示，其單位為 Pa·s。

2.4 粘度曲線及流動曲線

表征流體流變特性的 3 個主要參量是剪切應力(τ)、剪切速率(γ•)及粘度(η)。剪切速率與粘度之間的關系曲線稱為粘度曲線；剪切速率與剪切應力之間的關系曲線則稱為流動曲線。粘度曲線和流動曲線給出了漿料流變特性的基本信息。值得注意的是，漿料的粘度不是直接測出的，而是由剪切速率和應力換算得到。流體的粘度越大，表示流體的流動性越差，或者說流動的阻力越大。

3 漿料流變學性質及其測試方法

3.1 測試裝置和技術

漿料流變性能的測試裝置主要有流變儀和粘度計。粘度計測得的旋轉速度與漿料粘度特性之間關系的信息相對較少，更為先進的是流變儀，流變儀在測量非牛頓流體時，可以通過復雜的計算和理論推導得出粘度數據，并可以給出剪切速率、剪切應力和粘度之間的相互關系[4]。漿料具有復雜的流變特性，不同流變特性的漿料要選擇合適的夾具(轉子)才能測量出準確的數據。目前廣泛使用的夾具有同軸圓筒、錐/平板、平行平板 3 種(相關示意圖見文獻[4]和 [7])。同軸圓筒一般用來測量低粘度流體的流變性能；錐/平板適合于測量流體和顆粒粒徑小于 5 µm 的分散樣品；平行平板適合于測量凝膠、軟固體、聚合物熔體等樣品的流變性能。

流變學性質的測試方法主要有旋轉測試和振蕩測試 2 種，最近發展了法向拉伸力及斷裂長度測試技術，可獲得漿料各種流變學性質。

3.2 旋轉測試及相關流變學性質參數

3.2.1 流變學中的旋轉模式測試技術

旋轉模式測試屬于穩態測試，是將連續同向旋轉的轉子以一定的應力(或應變)作用于漿料，得到相應的剪切速率(自變量)，當剪切流穩定后，測試流體產生的扭矩(因變量)，經數據處理得到樣品的剪切速率與粘度(或剪切應力)之間的關系曲線[7]。旋轉測試包括 2 種測試模式，具體內容見表 1。

表 1 中，控制剪切速率(CSR)模式的剪切速率可以恒定不變，也可以在一定范圍內線性變化或對數變化。控制剪切應力(CSS)模式的剪切應力可以恒定不變，也可以在一定范圍內線性變化或對數變化。

3.2.2 粘度曲線及流動曲線

粘度曲線是指粘度與剪切速率之間關系的曲線，而流動曲線是指剪切應力和剪切速率之間關系的曲線，這兩條曲線可由公式(3)相互轉換。漿料的粘度并非直接測出，而是由剪切速率和應力傳感器測得的數據計算得到[4, 7]。圖 3 為 3 種典型流體的流變學曲線。

由圖 3 可以看出，牛頓流體粘度曲線的特征是粘度不隨剪切速率的變化而變化，粘度曲線為水平線；流動曲線的特征則是剪切應力隨剪切速率的增大呈線性增大，常見的牛頓流體有水、蓖麻油、甘油、乙醇等。假塑性流體的剪切應力隨剪切速率的增大先快速增大后緩慢增大，粘度隨剪切速率的增大而變小，表現為剪切變稀；脹塑形流體與假塑性流體相反，表現為剪切增稠；沒有屈服值的假塑形流體的流動曲線 4 與假塑形曲線 2 類似；有屈服值的假塑形流體(流動曲線 5)在屈服值以下的剪切速率為零，在屈服值以上表現為剪切變稀。漿料大多為非牛頓流體中的假塑形流變，即呈現剪切變稀的特性。

粘度曲線是剪切力作用于漿料后其內部微觀組織的破壞程度及破壞速率的一種度量。該曲線最簡單的應用是低剪切速率或零剪切速率下的粘度可以反映漿料的抗沉降能力。

3.2.3 屈服應力

假塑性流體的屈服應力是使流體發生流動的最小應力。屈服應力是漿料重要的流變學性質參數之一，它表征漿料的“強度”或“穩定性”。屈服應力的增大將改善漿料維持懸浮狀態(分散穩定性)和

抗沉降的能力，但屈服應力過大，銀漿“硬”，不易“打開”，流平性差；過小則降低印刷膜層的分辨率，使膜層厚度和寬度不易控制。漿料屈服應力的測試方法[8]主要有 3 種。

3.2.3.1 剪切速率掃描法

首先用控制剪切速率模式測出樣品的流動曲線(剪切應力-剪切速率曲線，如圖 3 所示)，然后再用數學模型(4)、(5)、(6)擬合計算出屈服應力值[4, 9]。

Bingham 模型適用于有一定屈服應力的流體，大于屈服應力時表現出牛頓流體特性，式(4)中 τB為 Bingham 屈服應力，ηB為 Bingham 流動系數，滿足該方程的流體為塑形流體，其特點為 τ<τB時，樣品發生彈性形變；τ>τB時，樣品發生粘性流動。Casson 模型適用于存在屈服應力的非牛頓流體，式(5)中的 τC 為 Casson 屈服應力，ηC 為 Casson常數。

Herschel/Bulkley 模型適用于有一定屈服應力的非牛頓流體，式(6)中 τHB 為該模型的屈服應力值，C 為 HB 流動系數，p 為 HB 指數，p<1 時為假塑形流體，p=1 為 Bingham 流體，p>1 為脹塑形流體。

3.2.3.2 剪切應力掃描

漿料在控制剪切應力)式下進行剪切應力掃描，得到剪切應力-應變曲線或剪切應力-剪切速率曲線，對橫縱坐標分別取對數，得到如圖 4 的曲線，圖 4 中的 τy即為屈服應力。

3.2.4 觸變性(3ITT)測試

漿料觸變性是指漿料在受到剪切作用時，漿料的粘度隨時間變化的一種現象，它描述的是假塑性流體的一種具有時間依賴性的流變行為[4, 7, 10]。在傳統的觸變性測試中，剪切速率隨時間的延長先線性增大，然后保持不變，最后再線性減小，初始結構恢復時間的滯后情況通過觸變循環曲線來描述[11]。觸變循環曲線反映了漿料在不同剪切條件下的響應歷史，并且提供了其對時間依賴性的定性信息。漿料經過剪切，內部結構破壞，粘度降低；而當剪切速率減小時，破壞的內部結構不能馬上完全恢復，因此下降曲線中同樣的剪切速率下測出來漿料粘度會小于上升曲線中的粘度，出現觸變循環。通過計算滯后環的積分面積來表征高剪切下材料的結構破壞情況，觸變環越小，漿料結構恢復越快。

此方法屬于非穩態測試，積分面積計算的誤差大，并且滯后環的端點不易選取，人為因素影響很大，重復性差。

新型流變儀采用3ITT(3 Intervy Thixotropic Test)方法測試觸變性，可以很好地測試漿料的結構破壞與恢復特性，還能更好的模擬大多數應用過程的實際條件，如對漿料的流平性、恢復特性和抗沉降性能進行分析[12-13]。3ITT 方法的設置條件和測試結果如圖 5 所示。

3ITT 測試分三段進行，第一段是低剪切速率下的粘度測試，保持一段時間，該階段漿料的網絡結構未被破壞，體系粘度略微有所下降；第二段是迅速進入高剪切測試，該階段漿料微觀結構被破壞，體系粘度下降，該段的測試時間很短，一般是幾秒鐘的時間，以模擬絲網印刷過程；最后是第三段，剪切速率又恢復到與第一段相同，此時被破壞的結構開始重建，伴隨的是粘度升高。

不同性能的測試裝置，不同性質的漿料，可設置不同的測試參數，如低剪切速率、高剪切速率以及 t1~t2 的時長。
從 3ITT 的測試結果可以獲得漿料樣品的觸變性數據如下：

觸變值：時間點 t2 和 t3間的粘度變化；

觸變時間：從 t2 到樣品部分恢復(75%，80%等)到 t0~t1 段的粘度所需要的時間；

總觸變時間：從 t2 到樣品完全恢復到 t0~t1 段的粘度所需要的時間；

觸變性：從 t2 到第三段某一時間點(60 s、70 s等)時粘度恢復的比例。

3.3 振蕩模式測試技術

3.3.1 基本原理

與前述的連續旋轉測試不同，振蕩模式測試為非連續旋轉測試。漿料振蕩模式測試的設計是基于漿料的粘彈特性，即應力應變的時間依賴性(弛豫特性)，與連續旋轉測試相比，能更好地揭示漿料的粘彈性特性及其規律[7]。

振蕩模式測試的基本原理是通過對漿料施加一個恒定頻率和恒定振幅的正弦剪切應變，振幅為γA，然后記錄漿料的響應，油墨的響應通過應力的變化傳遞到力傳感器，測得對應的應力幅度為τA。漿料的粘彈性使得施加的剪切應變正弦波和測得的剪切應力正弦波出現相位偏移 δ，如圖 6 所示。振蕩測試也分 CSR 模式和 CSS 模式 2 種，見表 2。

振蕩測試中響應信號與施加信號之間的相位差 δ 介于 0°~90°，δ=0°為理想固體，δ=90°為牛頓流體，粘彈性流體的 δ 介于 0°與 90°之間。

G*是漿料的復合剪切模量，根據胡克定律可以計算出 G*：

由相位差δ和復合剪切模量G*就可以計算出儲能模量 G'和損耗模量 G"，計算公式為：

G"與 G'的比值是漿料的一個重要參數，稱為阻尼或損耗因子 tanδ (tanδ=G"/G')，它表示粘性相對彈性的比例。tanδ<1，說明彈性所占比例較大，為凝膠體(粘彈性固體)；tanδ>1，說明粘性所占的比例較大，為流體(粘彈性流體)；tanδ=1，說明樣品的粘性和彈性相當，為溶膠-凝膠轉變點。導電銀漿的振蕩測試主要包括振幅掃描/應變掃描、頻率掃描和觸變性測試。

3.3.2 振幅掃描/應變掃描

振幅掃描是在固定頻率的情況下，施加一個隨著時間不斷變化振幅的應變，如圖 7 所示。通過和測試結果的正弦波對比計算得到復合剪切模量 G*、儲能模量 G'和損耗模量 G"[14]，圖 8 是振幅掃描測試的典型結果。

圖 8 中，γL為屈服應力對應的應變，它對應了lgG'開始減小的位置。通過屈服應變可以計算出漿料的屈服應力，屈服應力的分析除了用儲能模量G'，還可以用損耗模量 G"、復合剪切模量 G*進行分析，但 G'通常更加敏感，所以基本都使用 G'進行分析。得到的屈服應力對應的也是粘彈區的極限值，在它之前的范圍即是漿料的線性粘彈區，在線性粘彈區內漿料表現出粘彈性。

在低剪切應變區，G'＞G"；這表明油墨在受到低剪切應變時彈性占主導，流動性較弱；而在高剪切應變區，G'＜G"，這表明在受到高剪切應變時油墨的粘性占主導，流動性較強；G'=G"對應的剪切應變點為“流動點”，其大小反映了油墨開始快速流動的剪切應變大小。

振幅掃描的應用[4, 7]：

1) 用于穩定性的研究，根據 τy的大小來研究漿料的穩定性和抗沉降能力，τy 越大越穩定，抗沉降能力越好。

2) 用于靜止流動性的研究，G'>G"，彈性部分大于粘性部分，樣品表面可能會出現凹坑，G">G'時表現為粘性，表面不會出現凹坑的。

3) 用于樣品強度和柔韌性比較。G'與 G"偏大時強度較大，柔韌性差；偏小的軟且韌。

4) 用于屈服點、流動點和線性粘彈區的確定。

3.3.3 頻率掃描
導電油墨頻率掃描的范圍是在線性粘彈區內，即在小于臨界應變(屈服應力)的情況下，對油墨施加一個恒定振幅但變化頻率的應變，施加的應變波形如圖 9 所示，圖 10 為頻率描測試曲線。通過測量彈性儲存模量 G'和粘性損耗模量 G"隨角頻率的變化關系從而對油墨的粘彈特性進行分析。

頻率掃描反應的是銀漿與時間相關的性能，頻率掃描在漿料研究中的應用如下[4, 7]：

1) 短時間和長時間受力的信息。高頻對應的是樣品在短時間受力的狀態，若 G'>G"，說明短時受力樣品不會發生流動，表現為凝膠狀態，漿料可能就不容易從罐中倒出。低頻對應樣品長時間受力作用的狀態，若 G'>G"，說明長時間受力漿料表現固體性質，這樣對樣品的制備(如攪拌混料、軋制)不利。

2) 儲存過程中的分散穩定性和抗沉降能力。低頻段的tanδ側面反映了銀漿在長時間儲存條件下內部結構的退化能力，反映其抗沉降能力和分散穩定性。一般分散穩定性好的漿料在 0~10 rad/s 的范圍內 tanδ <1[8]。

3.3.4 振蕩模式下的觸變性(3ITT)測試

旋轉測試中的3ITT設置條件為低剪切-高剪切-低剪切，而振蕩測試中 3ITT 設置條件為小應變-大應變-小應變。能夠獲得的觸變信息與旋轉測試的相似，3ITT 測試曲線如圖 11 所示。

3.4 法向拉伸力及斷裂長度測試

漿料的拉伸力及斷裂長度性質可表征漿料的拉絲特性。流變儀的拉伸測試模式可測得漿料的拉伸力及斷裂長度。測試時平板以恒定的速度拉伸漿料，測定法向力和拉伸距離的關系，得到如圖 12 所示的漿料法向力和距離的關系曲線。由圖 12 可以清楚地判斷出漿料的最大拉伸力和斷裂距離，最大拉伸力為曲線中最低點對應的法向力，而斷裂距離為曲線中法向力再次回到零所對應的距離。

4 結語

導電漿料應具有良好的絲網印刷性能，經絲網印刷才能獲得嚴格可控的幾何形狀及厚度的膜層。分解并分析漿料經絲網印刷成濕膜圖形過程中的各種物理現象，可以找到影響漿料絲網印刷成膜特性的流變學性質量化參數，進而指導漿料研制。

1) 漿料的流變性質主要有粘度特性、流動特性、剪切屈服應力、拉伸屈服應力及斷裂應變、觸變性及粘彈性等。綜合考量并獲得合適的流變學性質方能使漿料具有良好的絲網印刷特性。對于漿料而言，流變的實質是粘彈性的漿料在不同性質力的作用下其結構的破壞與恢復的特性。

2) 流變學測試模式可分為連續旋轉測試模式、振蕩測試模式及法向拉伸測試模式等，通過數據處理及分析可得到漿料的各種流變性質。

參考文獻：

[1] 車龍, 堵永國. 印刷電子領域的高分辨導電布線技術[J]. 電工材料, 2014(3): 24-29.CHE L, DU Y G. High resolution conductive wiringtechnology in the field of printed electronics[J]. Electrical

materials, 2014(3): 24-29.

[2] 秦峻. RFID 導電油墨的制備與性能研究[D]. 長沙: 國防科技大學, 2011.QIN J. Study on preparation and properties of RFIDconductive ink[D]. Changsha: National University ofDefense Technology, 2011.

[3] 楊初. 導電油墨的組分設計及流變性能研究[D]. 長沙:國防科學技術大學, 2012.YANG C. Study on the composition and rheologicalproperties of conductive ink[D]Changsha:NationalUniversity of Defense Technology, 2012.

[4] SCHRAMM G. 實用流變測量學(Practical rheologicalmeasurement)[M]. 朱懷江, 譯. 2 版. 北京: 石油工業出版社, 2009.

[5] 吳其曄, 巫靜安. 高分子材料流變學[M]. 北京: 高等教育出版社, 1991.WU Q Y, WU J A. Polymer rheology[M]. Beijing: Highereducation press, 1991.

[6] BARNES H A, HUTTON J F, WALTERS K. Anintroduction to rheology[M]. Elsevier, 1989.

[7] 鄭炳林. 流變學基礎[EB/OL]. (2011-02-21) [2014-10-22]. //wenku.baidu.com/view/1f3ca3df50e2524de5187e22.html?from=search.

[8] 周持興. 聚合物流變實驗與應用[M]. 上海: 上海交通大學出版社, 2003.ZHOU C X. Polymer rheology experiment andapplication[M]. Shanghai: Shanghai Jiao Tong Universitypress, 2003.

[9] 張恒. 納米組分對涂料流變性能及涂布性能的影響及機理研究[D]. 廣州: 華南理工大學, 2004.ZHANG H. Effects and mechanism of nano compositionon rheological properties and coating properties ofcoatings[D]. Guangzhou: South China University ofTechnology, 2004.

[10] BARNES H A. Thixotropy-a review[J]. Journal ofnon-newtonian fluid mechanics, 1997, 70(1): 1-33.

[11] GEBHARD SCHRAMM. A practical approach torheology and rheometry[M]. Karlsruhe, Germany:Gebrueder HAAKE Gmbh, 2000.

[12] 劉科. 觸變性研究新進展[J]. 膠體與聚合物, 2003,21(3): 31-33.LIU K. New progress in studies on thixotropy[J]. Colloidand polymer, 2003, 21(3): 31-33.

[13] ABEND S, BONNKE N, GUTSCHNER U, et al.Stabilization of emulsions by heterocoagulation of clayminerals and layered double hydroxides[J]. Colloid andpolymer science, 1998, 276(8): 730-737.

[14] 肖爽, 堵永國, 劉其城, 等. 片狀導電填料對銀碳漿方阻和流變性能的影響[J]. 涂料工業, 2013, 43(5): 1-5.XIAO S, DU Y G, LIU Q C, et al. Effect of flakeconductive filler on the square resistance and rheologicalproperties of silver carbon paste[J]. Paint & coatingsindustry, 2013, 43(5): 1-5.